Diagrama esquemático, desenho da placa de circuito impresso do pré-amplificador NATALY. Pré-amplificador de alta qualidade "NATALY". Minha opção: material PU de alta qualidade

Lar

Design e decoração

Características do amplificador:
Fonte de alimentação até +\- 75V
Potência de saída nominal, W - 300 W\4 Ohm
kg (THD) com potência de saída nominal de 1 kHz, não mais que 0,0008% (valor típico - não mais que 0,0006%)
Coeficiente de distorção de intermodulação, não superior a 0,002% (valor típico inferior a 0,0015%)

O esquema UMZCH contém:
entrada balanceada
limitador de clipe no optoacoplador AOP124
sistema de proteção contra sobrecargas de corrente e curtos-circuitos na carga

Os nós que não são necessários para a versão truncada estão circulados em vermelho. Entre parênteses estão as classificações para fonte de alimentação +\- 45V.

A proteção inclui:
atraso na conexão do alto-falante
proteção contra saída constante, contra curto-circuito
controle do fluxo de ar e desligamento dos alto-falantes quando os radiadores superaquecem
Circuito de proteção

Recomendações para montagem e configuração do UMZCH:
Antes de começar a montar a placa de circuito impresso, você deve realizar operações relativamente simples na placa, ou seja, olhar na luz para ver se há algum curto-circuito entre os trilhos que seja quase imperceptível sob iluminação normal. A produção na fábrica não exclui defeitos de fabricação, infelizmente. Recomenda-se que a soldagem seja feita com solda POS-61 ou similar com ponto de fusão não superior a 200* C.

Primeiro você precisa decidir sobre o amplificador operacional usado. O uso de amplificadores operacionais de dispositivos analógicos é altamente desencorajado - neste UMZCH seu caráter sonoro é um pouco diferente daquele pretendido pelo autor, e uma velocidade excessivamente alta pode levar à autoexcitação irreparável do amplificador. Substituir OPA134 por OPA132, OPA627 é bem-vindo, porque eles têm menos distorção em HF. O mesmo se aplica ao amplificador operacional DA1 - é recomendado usar OPA2132, OPA2134 (em ordem de preferência). É aceitável usar OPA604, OPA2604, mas haverá um pouco mais de distorção. Claro, você pode experimentar o tipo de amplificador operacional, mas por sua própria conta e risco. O UMZCH funcionará com KR544UD1, KR574UD1, mas o nível de deslocamento zero na saída aumentará e os harmônicos aumentarão. O som... Acho que não são necessários comentários.
Desde o início da instalação, recomenda-se selecionar os transistores aos pares. Esta não é uma medida necessária, porque o amplificador funcionará mesmo com um spread de 20-30%, mas se seu objetivo é obter qualidade máxima, preste atenção nisso. Atenção especial deve ser dada à seleção de T5, T6 - eles são melhor usados com H21e máximo - isso reduzirá a carga no amplificador operacional e melhorará seu espectro de saída. T9, T10 também devem ter o ganho o mais próximo possível. Para transistores de trava, a seleção é opcional. Transistores de saída - se forem do mesmo lote, não é necessário selecioná-los, pois A cultura de produção no Ocidente é um pouco superior à que estamos acostumados e o spread está na faixa de 5 a 10%.
A seguir, ao invés dos terminais dos resistores R30, R31, recomenda-se soldar pedaços de fio com alguns centímetros de comprimento, pois será necessário selecionar suas resistências. Um valor inicial de 82 Ohms dará uma corrente quiescente de aproximadamente 20..25 mA, mas estatisticamente acabou sendo de 75 a 100 Ohms, isso depende muito dos transistores específicos.
Conforme já observado no tópico sobre amplificador, você não deve usar optoacopladores transistorizados. Portanto, você deve se concentrar no AOD101A-G. Os optoacopladores de diodo importados não foram testados devido à indisponibilidade, isso é temporário. Melhores resultados são obtidos no AOD101A de um lote para ambos os canais.
Além dos transistores, vale escolher resistores UNA complementares aos pares. O spread não deve ultrapassar 1%. Deve-se ter cuidado especial ao selecionar R36=R39, R34=R35, R40=R41. A título de orientação, observo que com um spread superior a 0,5%, é melhor não mudar para a opção sem proteção ambiental, porque haverá um aumento nos harmônicos pares. Foi a incapacidade de obter detalhes precisos que interrompeu os experimentos do autor na direção não-OOS. A introdução do balanceamento no circuito de realimentação de corrente não resolve completamente o problema.
Os resistores R46, R47 podem ser soldados a 1 kOhm, mas se você quiser ajustar o shunt de corrente com mais precisão, é melhor fazer o mesmo que com R30, R31 - soldar na fiação para soldar.
Como se viu durante a repetição do circuito, sob certas circunstâncias é possível excitar um EA no circuito de rastreamento. Isso se manifestou na forma de um desvio descontrolado da corrente quiescente e, principalmente, na forma de oscilações com frequência de cerca de 500 kHz nos coletores T15, T18.
Os ajustes necessários foram incluídos inicialmente nesta versão, mas ainda vale a pena conferir com um osciloscópio.
Os diodos VD14, VD15 são colocados no radiador para compensação de temperatura da corrente quiescente. Isso pode ser feito soldando os fios aos terminais dos diodos e colando-os no radiador com cola tipo “Moment” ou similar.
Antes de ligá-lo pela primeira vez, deve-se lavar bem a placa de vestígios de fluxo, verificar se há curto-circuitos nas trilhas com solda e certificar-se de que os fios comuns estejam conectados ao ponto médio dos capacitores da fonte de alimentação. Também é altamente recomendável usar um circuito Zobel e uma bobina na saída do UMZCH, pois não são mostrados no diagrama; o autor considera seu uso uma regra de boa forma. As classificações deste circuito são comuns - são um resistor de 10 Ohm 2 W conectado em série e um capacitor K73-17 ou similar com capacidade de 0,1 μF. A bobina é enrolada com fio envernizado com diâmetro de 1 mm em um resistor MLT-2, o número de voltas é 12...15 (até o enchimento). Na proteção PP este circuito é completamente separado.
Todos os transistores VK e T9, T10 na ONU são montados no radiador. Potentes transistores VK são instalados através de espaçadores de mica e uma pasta do tipo KPT-8 é usada para melhorar o contato térmico. Não é recomendado o uso de pastas próximas ao computador - há uma grande probabilidade de falsificação e os testes confirmam que o KPT-8 é frequentemente melhor escolha, e também muito barato. Para evitar ser pego por uma falsificação, use KPT-8 em tubos de metal, como pasta de dente. Ainda não chegamos a esse ponto, felizmente.
Para transistores em invólucro isolado, o uso de espaçador de mica não é necessário e até indesejável, pois piora as condições de contato térmico.
Certifique-se de ligar uma lâmpada de 100-150 W em série com o enrolamento primário do transformador de rede - isso evitará muitos problemas.
Faça um curto-circuito nos condutores do LED do optoacoplador D2 (1 e 2) e ligue-o. Se tudo estiver montado corretamente, a corrente consumida pelo amplificador não deverá ultrapassar 40 mA (o estágio de saída funcionará no modo B). Tensão constante A polarização na saída UMZCH não deve exceder 10 mV. Desembrulhe o LED. A corrente consumida pelo amplificador deve aumentar para 140...180 mA. Se aumentar mais, verifique (recomenda-se fazer isso com um voltímetro de ponteiro) os coletores T15, T18. Se tudo funcionar corretamente, deve haver tensões diferentes das de alimentação em cerca de 10-20 V. Caso esse desvio seja inferior a 5 V e a corrente de repouso seja muito alta, tente trocar os diodos VD14, VD15 para outros, é muito desejável que sejam do mesmo partido. A corrente quiescente UMZCH, se não estiver na faixa de 70 a 150 mA, também pode ser definida selecionando os resistores R57, R58. Possível substituição para diodos VD14, VD15: 1N4148, 1N4001-1N4007, KD522. Ou reduza a corrente que flui através deles aumentando simultaneamente R57, R58. Em minha opinião, havia a possibilidade de implementar um viés de tal plano: em vez de VD14, VD15, use transições de transistores BE dos mesmos lotes de T15, T18, mas então você terá que aumentar significativamente R57, R58 - para personalização completa os espelhos atuais resultantes. Neste caso, os transistores recém-introduzidos devem estar em contato térmico com o radiador, assim como os diodos em seu lugar.
Em seguida, você precisa definir a corrente quiescente UNA. Deixe o amplificador ligado e após 20-30 minutos verifique a queda de tensão nos resistores R42, R43. 200...250 mV devem cair aí, o que significa uma corrente quiescente de 20-25 mA. Se for maior, é necessário reduzir as resistências R30, R31, se for menor, aumentá-las conformemente; Pode acontecer que a corrente quiescente do UA seja assimétrica - 5-6mA em um braço, 50mA no outro. Neste caso, retire a solda dos transistores da trava e continue sem eles por enquanto. O efeito não encontrou explicação lógica, mas desapareceu durante a substituição dos transistores. Em geral, não faz sentido usar transistores com H21e grande na trava. Um ganho de 50 é suficiente.
Depois de configurar a ONU, verificamos novamente a corrente quiescente do VK. Deve ser medido pela queda de tensão nos resistores R79, R82. Uma corrente de 100 mA corresponde a uma queda de tensão de 33 mV. Destes 100 mA, cerca de 20 mA são consumidos pelo estágio pré-final e até 10 mA podem ser gastos no controle do optoacoplador, portanto, no caso em que, por exemplo, 33 mV caiam nesses resistores, a corrente quiescente será 70...75mA. Isso pode ser esclarecido medindo a queda de tensão nos resistores nos emissores dos transistores de saída e subseqüente soma. A corrente quiescente dos transistores de saída de 80 a 130 mA pode ser considerada normal, enquanto os parâmetros declarados são totalmente preservados.
Com base nos resultados das medições de tensão nos coletores T15, T18, podemos concluir que a corrente de controle através do optoacoplador é suficiente. Se T15, T18 estiverem quase saturados (as tensões em seus coletores diferem das tensões de alimentação em menos de 10 V), será necessário reduzir as classificações de R51, R56 em cerca de uma vez e meia e medir novamente. A situação com as tensões deve mudar, mas a corrente quiescente deve permanecer a mesma. O caso ideal é quando as tensões nos coletores T15, T18 são iguais a aproximadamente metade das tensões de alimentação, mas um desvio da alimentação de 10-15V é suficiente, esta é uma reserva necessária para controlar o optoacoplador em um; sinal de música e uma carga real. Os resistores R51, R56 podem aquecer até 40-50*C, isso é normal.
A potência instantânea no caso mais grave - com tensão de saída próxima de zero - não ultrapassa 125-130 W por transistor (de acordo com as condições técnicas é permitido até 150 W) e atua quase instantaneamente, o que não deve levar a qualquer consequências.
A atuação da trava pode ser determinada subjetivamente por uma diminuição acentuada na potência de saída e um som “sujo” característico, ou seja, haverá um som altamente distorcido nos alto-falantes.

Pré-amplificador de alta qualidade NATALY

Diagrama esquemático, descrição, placa de circuito impresso

Este pré-amplificador é usado para correção de timbre e compensação de volume ao ajustar o volume. Pode ser usado para conectar fones de ouvido.

Para um caminho de alta qualidade que inclua um UMZCH com distorções não lineares e de intermodulação da ordem de 0,001%, os restantes estágios tornam-se importantes, o que deverá permitir a realização de todo o potencial. Atualmente, existem muitas opções conhecidas para implementar parâmetros elevados, incluindo o uso de amplificadores operacionais. As razões para desenvolver nossa própria versão do pré-amplificador foram os seguintes fatores:

Ao montar um pré-amplificador em um amplificador operacional, o limite de sua tensão de saída e, portanto, a capacidade de sobrecarga, é inteiramente determinado pela tensão de alimentação do amplificador operacional e, no caso de fonte de alimentação de +\-15V, não pode ser maior que esta tensão.
Os resultados de exames subjetivos de pré-amplificadores baseados em amplificadores operacionais em sua forma pura (sem repetidores de saída) e com aqueles, por exemplo, baseados em amplificador paralelo, mostram a preferência dos ouvintes pelo circuito amplificador operacional + repetidor, com características quase idênticas. parâmetros “do ponto de vista de Kg”, isso é explicado pelo estreitamento do espectro de distorção do amplificador operacional ao trabalhar com uma carga de alta resistência e operar seu estágio de saída sem entrar no modo AB, o que produz distorções de comutação que são praticamente abaixo do nível de sensibilidade dos aparelhos (Kg OU ORA134, por exemplo - 0,00008%), mas claramente perceptível ao ouvir. É por isso que, bem como por uma série de outras razões, os ouvintes distinguem claramente um pré-amplificador com um estágio de saída de transistor.
A conhecida solução de circuito contendo um repetidor integrado baseado no amplificador paralelo BUF634 é bastante cara (o preço do buffer é de pelo menos 500 rublos), embora o circuito buffer interno possa ser facilmente implementado de forma discreta - por um valor muito mais razoável.
Amplificadores nos quais o amplificador operacional opera em modo de sinal pequeno apresentam alto desempenho, mas perdem nos resultados de audição. Além disso, sua configuração é muito crítica e requer, no mínimo, um gerador de ondas quadradas e um osciloscópio de banda larga. E tudo isso com resultados subjetivos claramente piores.

A falta de tensão de saída no circuito PU (amplificador operacional + buffer) pode ser eliminada implementando amplificação de tensão no buffer, e o feedback local profundo elimina a distorção. Uma corrente quiescente inicial suficientemente alta nos transistores de saída do buffer garante sua operação sem distorções características das estruturas push-pull no modo AV. A presença de apenas uma amplificação dupla de tensão permite obter um aumento na capacidade de sobrecarga em 6 dB, e com uma amplificação tripla este valor passa a ser igual a 9 dB. Quando o buffer opera a partir de uma fonte de alimentação de +\-30 V, sua faixa de tensão de saída é de 58 volts pico a pico. Se o buffer for alimentado por +\-45V, a tensão de saída de pico a pico pode ser de cerca de 87V. Essa reserva terá um efeito positivo ao ouvir discos de vinil que tenham características características na forma de cliques de poeira.
A implementação do pré-amplificador em dois estágios se deve ao fato de que o bloco de timbre introduz atenuação no sinal de até 10...12 dB. Claro, você pode compensar isso aumentando o ganho do segundo estágio, mas, como mostra a prática, é melhor aplicar o máximo de tensão possível ao bloco de tom - isso aumenta a relação sinal-ruído. Além disso, é bastante comum encontrar discos gravados com fator de crista alto (picos altos e volume médio bastante baixo). Isso não é falta de mixagem, pelo contrário, porque os engenheiros de som muitas vezes abusam do compressor, tentando encaixar todos os níveis de volume do som na faixa do CD. Mas não podemos fingir que tais registos não existem. O ouvinte aumenta o volume. Assim, o segundo estágio não deve ter menor capacidade de sobrecarga, além disso, deve possuir baixo ruído intrínseco, alta impedância de entrada

e a capacidade de passar o sinal real sem distorção após o bloco de tom, no qual as frequências extremas da faixa de áudio são mais elevadas. Um requisito adicional é uma resposta de frequência linear quando o controle de tom está desligado, uma resposta uniforme ao testar com um meandro e invisibilidade subjetiva da unidade de controle no caminho. O comprovado bloco de tom de Matyushkin foi usado como bloco de tom. Possui ajuste de graves em 4 estágios e ajuste suave
HF, e sua resposta de frequência corresponde bem à percepção auditiva, em qualquer caso, a clássica ponte TB (que também pode ser usada) é avaliada como inferior pelos ouvintes; O relé permite, se necessário, desabilitar qualquer correção de frequência no caminho; o nível do sinal de saída é ajustado por um resistor de corte para equalizar o ganho na frequência de 1000 Hz no modo TB e em bypass.
O regulador de equilíbrio está embutido no segundo estágio OOS e não possui recursos especiais.

A baixa tensão de polarização do OPA134 (na prática do autor, na saída do segundo estágio não passa de 1 mV) permite excluir capacitores de transição no caminho, deixando apenas um na entrada da unidade de controle, pois o nível de tensão constante na saída da fonte de sinal é desconhecido. E, embora na saída do segundo estágio o diagrama mostre capacitores de 4,7 μF + 2200 pF - com um nível de deslocamento zero de cerca de um milivolt ou menos - eles podem ser eliminados com segurança por um curto-circuito. Isso porá fim ao debate sobre o efeito dos capacitores no caminho sobre o som - o método mais radical.

Características de projeto:
Kg na faixa de frequência de 20 Hz a 20 kHz - menos de 0,001% (valor típico de cerca de 0,0005%) tensão de entrada, V 0,775
A capacidade de sobrecarga no modo bypass do bloco de tom é de pelo menos 20 dB.
A resistência de carga mínima na qual a operação do estágio de saída é garantida no modo A é com uma oscilação máxima da tensão de saída pico a pico de 58V 1,5 kOhm.

Ao usar um pré-amplificador apenas com CD players, é permitido reduzir a tensão de alimentação do buffer para +\-15V porque a faixa de tensão de saída de tais fontes de sinal é obviamente limitada por cima, isso não afetará os parâmetros.
A configuração de um pré-amplificador deve começar verificando os modos de acordo com CC buffers de transistores de saída. Com base na queda de tensão nos circuitos de seus emissores, a corrente quiescente é definida - para o primeiro estágio cerca de 20 mA, para o segundo - 20..25 mA. Ao utilizar dissipadores pequenos, que passam a ser obrigatórios em +\-30V, é possível, dependendo da situação de temperatura, aumentar um pouco mais a corrente quiescente.
É melhor selecionar a corrente quiescente usando resistores nos emissores dos dois primeiros transistores de buffer. Se a corrente estiver baixa, aumente a resistência; se a corrente estiver alta, diminua-a. Ambos os resistores precisam ser alterados igualmente.
Com a corrente quiescente ajustada, colocamos então os reguladores TB na posição correspondente à resposta de frequência mais plana e, aplicando um sinal de 1000 Hz com tensão nominal de 0,775V na entrada, medimos a tensão na saída do o segundo buffer. Em seguida, ativamos o modo bypass e usamos um resistor de corte para obter a mesma amplitude do TB.
Na fase final, conectamos o controle de equilíbrio estéreo e verificamos a ausência formas diferentes instabilidade (o autor não encontrou tal problema) e conduzir a escuta. A configuração da TB de Matyushkin é bem abordada no artigo do autor e não é discutida aqui.
Para alimentar o pré-amplificador recomenda-se uma fonte de alimentação estabilizada, com enrolamentos independentes para unidade de controle e comutação de relés. Tecnicamente, os requisitos de energia não são novidade.

O principal é o baixo nível de ruído de médio alcance e alta frequência, cuja supressão pela fonte de alimentação é conhecida pelo amplificador operacional. Sobre o nível de ondulação - não deve exceder 0,5 - 1 mV.

Um conjunto completo de placas consiste em dois canais PU, Matyushkin RT (uma placa para ambos os canais) e uma fonte de alimentação. As placas de circuito impresso foram projetadas por Vladimir Lepekhin.

PCB pré-amplificador de dupla face:

AUMENTAR

AMPLIAR O circuito está estável. Não há ondulação de tensão perceptível na saída. As medições foram feitas em um osciloscópio no modo divisão/volt de 0,01 (para o meu, este é o limite mínimo).

PCB pré-amplificador de dupla face:

Resultados da medição:

No OPA134 (apenas o primeiro link de dois), a fonte de alimentação é monoestágio, +\-15V:

Kni(1kHz)........................ -98dB (cerca de 0,0003%)
Kim(50Hz+7kHz)................menos de -98dB (cerca de 0,0003%)

No ORA132 (ambos os links), versão completa, fonte de alimentação de dois estágios:

Kni (1kHz)......................... -100dB (cerca de 0,00025%)
Kim (19kHz+20kHz)................... -96dB (cerca de 0,0003%)

No caso de autoexcitação de cascatas de HF, capacitores de correção de mica com capacidade de 100 a 470 pF devem ser soldados em paralelo com os resistores R28, R88 e seus complementares em outro canal.

Isso foi descoberto ao usar os transistores BC546\BC556 + 2SA1837\2SC4793.

Nos anexos você pode baixar todos os arquivos de circuitos e placas de circuito impresso nos formatos SPlan 6.0 e SL 5.0 respectivamente,

O que tenho no momento:

1. O próprio amplificador:

2. Naturalmente, a fonte de alimentação do amplificador final:

Ao configurar o PA, utilizo um dispositivo que garante uma conexão segura do transformador PA à rede (através de uma lâmpada). É feito em caixa separada com cabo e tomada próprios e, se necessário, pode ser conectado a qualquer dispositivo. O diagrama é mostrado abaixo na figura. Este dispositivo necessita de um relé com enrolamento de 220 AC e com dois grupos de contatos para fechamento, um botão momentâneo (S2), um botão de travamento ou chave (S1). Quando S1 está fechado, o transformador é conectado à rede através da lâmpada, se todos os modos do PA estiverem normais, ao pressionar o botão S2, o relé através de um grupo de contatos fecha a lâmpada e conecta o transformador diretamente à rede , e o segundo grupo de contatos, duplicando o botão S2, conecta constantemente o relé à rede. O dispositivo permanece neste estado até que S1 abra ou a tensão caia abaixo da tensão de retenção dos contatos do relé (incluindo curto-circuito). Na próxima vez que S1 for ligado, o transformador será novamente conectado à rede através da lâmpada, e assim sucessivamente... Imunidade ao ruído de várias maneiras

blindagem do fio de sinal

3. Também montamos proteção AC contra tensão DC:
Configuração:
Não solde o diodo zener VD7 inicialmente. A placa de proteção contém circuitos Zobel, necessários para a estabilidade do amplificador, caso já estejam presentes nas placas UMZCH, não precisam ser soldados e as bobinas podem ser substituídas por jumpers; Caso contrário, as bobinas são enroladas em um mandril com diâmetro de 10 mm, por exemplo, na cauda de uma broca - com um fio com diâmetro de 1 mm. O comprimento do enrolamento resultante deve ser tal que a bobina se encaixe nos orifícios previstos na placa. Após o enrolamento, recomendo impregnar o fio com verniz ou cola, por exemplo, epóxi ou BFom - para maior rigidez.
Por enquanto, conecte os fios que vão da proteção às saídas do amplificador ao fio comum, desconectando-os de suas saídas, é claro. É necessário conectar o polígono de proteção à terra, marcado na placa de circuito impresso com a marca “Main GND”, ao UMZCH “Mecca”, caso contrário a proteção não funcionará corretamente. E, claro, almofadas GND próximas às bobinas.
Ligada a proteção com os alto-falantes conectados, começamos a reduzir a resistência R6 até o relé clicar. Após desparafusar o trimmer mais uma ou duas voltas, desligamos a proteção da rede, conectamos dois alto-falantes em paralelo em qualquer um dos canais e verificamos se os relés funcionam. Se não funcionarem, então tudo funciona como pretendido; com carga de 2 Ohms, os amplificadores não se conectarão a ele, para evitar danos.
A seguir, desconectamos os fios “Do UMZCH LC” e “Do UMZCH PC” do solo, ligamos tudo novamente e verificamos se a proteção funcionará se uma tensão constante de cerca de dois ou três volts for aplicada a esses fios. Os relés devem desligar os alto-falantes - haverá um clique.
Você pode entrar na indicação “Proteção” se conectar uma cadeia de um LED vermelho e um resistor de 10 kOhm entre o terra e o coletor VT6. Este LED indicará uma falha.
A seguir, configuramos o controle térmico. Colocamos os termistores em um tubo impermeável (atenção! eles não devem molhar durante o teste!).
Muitas vezes acontece que um radioamador não possui os termistores indicados no diagrama. Servem dois idênticos aos disponíveis, com resistência de 4,7 kOhm, mas neste caso a resistência de R15 deve ser igual ao dobro da resistência dos termistores conectados em série. Os termistores devem ter coeficiente de resistência negativo (reduza com aquecimento), os posistores funcionam ao contrário e não cabem ferver um copo de água aqui. Deixe esfriar por 10-15 minutos em ar calmo e coloque os termistores nele. Gire R13 até que o LED “Sobreaquecimento” apague, que deveria estar aceso inicialmente.
Quando a água esfriar até 50 graus (isso pode ser acelerado, exatamente como é um grande segredo) - gire R12 para que o LED “Soprando” ou FAN On apague.
Soldamos o diodo zener VD7 no lugar.
Se nenhuma falha for detectada na vedação deste diodo zener, então está tudo bem, mas aconteceu que sem ele a parte do transistor funciona perfeitamente, mas com ele não quer conectar o relé a nenhum. Neste caso, mudamos para qualquer um com tensão de estabilização de 3,3 V a 10 V. O motivo é um vazamento no diodo zener.
Quando os termistores aquecem até 90*C, o LED “Overheat” deve acender - Superaquecimento e o relé desconectará os alto-falantes do amplificador. Quando os radiadores esfriarem um pouco, tudo será conectado novamente, mas esse modo de funcionamento do aparelho deve pelo menos alertar o proprietário. Se o ventilador estiver funcionando corretamente e o túnel não estiver obstruído com poeira, a ativação térmica não deverá ser observada.
Se tudo estiver bem, solde os fios nas saídas do amplificador e divirta-se.
O fluxo de ar (sua intensidade) é ajustado selecionando os resistores R24 e R25. O primeiro determina o desempenho do cooler quando a ventoinha está ligada (máximo), o segundo - quando os radiadores estão apenas ligeiramente quentes. R25 pode ser totalmente excluído, mas o ventilador funcionará no modo ON-OFF.
Se os relés tiverem enrolamentos de 24 V, eles deverão ser conectados em paralelo, mas se tiverem enrolamentos de 12 V, deverão ser conectados em série.
Substituição de peças. Como um amplificador operacional, você pode usar quase qualquer amplificador operacional duplo barato no SOIK8 (de 4558 a OPA2132, embora, espero, não chegue ao último), por exemplo, TL072, NE5532, NJM4580, etc.
Transistores - 2n5551 são substituídos por BC546-BC548 ou pelo nosso KT3102. Podemos substituir o BD139 por 2SC4793, 2SC2383, ou por corrente e tensão semelhantes, é possível instalar até KT815.
O polevik é substituído por outro semelhante ao utilizado, a escolha é enorme. Não é necessário um radiador para o trabalhador de campo.
Os diodos 1N4148 são substituídos por 1N4004 - 1N4007 ou KD522. No retificador pode-se colocar 1N4004 - 1N4007 ou usar uma ponte de diodos com corrente de 1 A.
Se o controle de sopro e a proteção contra superaquecimento do UMZCH não forem necessários, o lado direito do circuito não será soldado - o amplificador operacional, termistores, chave de campo, etc., exceto a ponte de diodo e o capacitor de filtro. Se você já possui uma fonte de alimentação de 22..25V no amplificador, então você pode utilizá-la, não esquecendo do consumo de corrente de proteção de cerca de 0,35A quando o soprador estiver ligado.

Desde o início da instalação, recomenda-se selecionar os transistores aos pares. Esta não é uma medida necessária, porque o amplificador funcionará mesmo com um spread de 20-30%, mas se seu objetivo é obter qualidade máxima, preste atenção nisso. Atenção especial deve ser dada à seleção de T5, T6 - eles são melhor usados com H21e máximo - isso reduzirá a carga no amplificador operacional e melhorará seu espectro de saída. T9, T10 também devem ter o ganho o mais próximo possível. Para transistores de trava, a seleção é opcional. Transistores de saída - se forem do mesmo lote, não é necessário selecioná-los, pois A cultura de produção no Ocidente é um pouco superior à que estamos acostumados e o spread está na faixa de 5 a 10%.

A seguir, ao invés dos terminais dos resistores R30, R31, recomenda-se soldar pedaços de fio com alguns centímetros de comprimento, pois será necessário selecionar suas resistências. Um valor inicial de 82 Ohms dará uma corrente quiescente de aproximadamente 20..25 mA, mas estatisticamente acabou sendo de 75 a 100 Ohms, isso depende muito dos transistores específicos.
Conforme já observado no tópico sobre amplificador, você não deve usar optoacopladores transistorizados. Portanto, você deve se concentrar no AOD101A-G. Os optoacopladores de diodo importados não foram testados devido à indisponibilidade, isso é temporário. Os melhores resultados são obtidos no AOD101A de um lote para ambos os canais.

Além dos transistores, vale escolher resistores UNA complementares aos pares. O spread não deve ultrapassar 1%. Deve-se ter cuidado especial ao selecionar R36=R39, R34=R35, R40=R41. A título de orientação, observo que com um spread superior a 0,5%, é melhor não mudar para a opção sem proteção ambiental, porque haverá um aumento nos harmônicos pares. Foi a incapacidade de obter detalhes precisos que interrompeu os experimentos do autor na direção não-OOS. A introdução do balanceamento no circuito de realimentação de corrente não resolve completamente o problema.

Os resistores R46, R47 podem ser soldados a 1 kOhm, mas se você quiser ajustar o shunt de corrente com mais precisão, é melhor fazer o mesmo que com R30, R31 - soldar na fiação para soldar.
Como se viu durante a repetição do circuito, sob certas circunstâncias é possível excitar um EA no circuito de rastreamento. Isso se manifestou na forma de um desvio descontrolado da corrente quiescente e, principalmente, na forma de oscilações com frequência de cerca de 500 kHz nos coletores T15, T18.
Os ajustes necessários foram incluídos inicialmente nesta versão, mas ainda vale a pena conferir com um osciloscópio.

Os diodos VD14, VD15 são colocados no radiador para compensação de temperatura da corrente quiescente. Isso pode ser feito soldando os fios aos terminais dos diodos e colando-os no radiador com cola tipo “Moment” ou similar.

Antes de ligá-lo pela primeira vez, deve-se lavar bem a placa de vestígios de fluxo, verificar se há curto-circuitos nas trilhas com solda e certificar-se de que os fios comuns estejam conectados ao ponto médio dos capacitores da fonte de alimentação. Também é altamente recomendável usar um circuito Zobel e uma bobina na saída do UMZCH, pois não são mostrados no diagrama; o autor considera seu uso uma regra de boa forma. As classificações deste circuito são comuns - são um resistor de 10 Ohm 2 W conectado em série e um capacitor K73-17 ou similar com capacidade de 0,1 μF. A bobina é enrolada com fio envernizado com diâmetro de 1 mm em um resistor MLT-2, o número de voltas é 12...15 (até o enchimento). Na proteção PP este circuito é completamente separado.

Todos os transistores VK e T9, T10 na ONU são montados no radiador. Potentes transistores VK são instalados através de espaçadores de mica e uma pasta do tipo KPT-8 é usada para melhorar o contato térmico. Não é recomendado o uso de pastas de computador - há uma grande probabilidade de falsificação e os testes confirmam que o KPT-8 costuma ser a melhor escolha e também muito barato. Para evitar ser pego por uma falsificação, use KPT-8 em tubos de metal, como pasta de dente. Ainda não chegamos a esse ponto, felizmente.

Para transistores em invólucro isolado, o uso de espaçador de mica não é necessário e até indesejável, pois piora as condições de contato térmico.
Certifique-se de ligar uma lâmpada de 100-150 W em série com o enrolamento primário do transformador de rede - isso evitará muitos problemas.

Faça um curto-circuito nos condutores do LED do optoacoplador D2 (1 e 2) e ligue-o. Se tudo estiver montado corretamente, a corrente consumida pelo amplificador não deverá ultrapassar 40 mA (o estágio de saída funcionará no modo B). A tensão de polarização DC na saída do UMZCH não deve exceder 10 mV. Desembrulhe o LED. A corrente consumida pelo amplificador deve aumentar para 140...180 mA. Se aumentar mais, verifique (recomenda-se fazer isso com um voltímetro de ponteiro) os coletores T15, T18. Se tudo funcionar corretamente, deve haver tensões diferentes das de alimentação em cerca de 10-20 V. Caso esse desvio seja inferior a 5 V e a corrente de repouso seja muito alta, tente trocar os diodos VD14, VD15 para outros, é muito desejável que sejam do mesmo partido. A corrente quiescente UMZCH, se não estiver na faixa de 70 a 150 mA, também pode ser definida selecionando os resistores R57, R58. Possível substituição para diodos VD14, VD15: 1N4148, 1N4001-1N4007, KD522. Ou reduza a corrente que flui através deles aumentando simultaneamente R57, R58. Em minha opinião, havia a possibilidade de implementar um viés de tal plano: em vez de VD14, VD15, usar junções de transistores BE dos mesmos lotes de T15, T18, mas então você teria que aumentar significativamente R57, R58 - até o os espelhos atuais resultantes são totalmente ajustados. Neste caso, os transistores recém-introduzidos devem estar em contato térmico com o radiador, assim como os diodos em seu lugar.

Em seguida, você precisa definir a corrente quiescente UNA. Deixe o amplificador ligado e após 20-30 minutos verifique a queda de tensão nos resistores R42, R43. 200...250 mV devem cair aí, o que significa uma corrente quiescente de 20-25 mA. Se for maior, é necessário reduzir as resistências R30, R31, se for menor, aumentá-las conformemente; Pode acontecer que a corrente quiescente do UA seja assimétrica - 5-6mA em um braço, 50mA no outro. Neste caso, retire a solda dos transistores da trava e continue sem eles por enquanto. O efeito não encontrou explicação lógica, mas desapareceu durante a substituição dos transistores. Em geral, não faz sentido usar transistores com H21e grande na trava. Um ganho de 50 é suficiente.

Depois de configurar a ONU, verificamos novamente a corrente quiescente do VK. Deve ser medido pela queda de tensão nos resistores R79, R82. Uma corrente de 100 mA corresponde a uma queda de tensão de 33 mV. Destes 100 mA, cerca de 20 mA são consumidos pelo estágio pré-final e até 10 mA podem ser gastos no controle do optoacoplador, portanto, no caso em que, por exemplo, 33 mV caiam nesses resistores, a corrente quiescente será 70...75mA. Isso pode ser esclarecido medindo a queda de tensão nos resistores nos emissores dos transistores de saída e subseqüente soma. A corrente quiescente dos transistores de saída de 80 a 130 mA pode ser considerada normal, enquanto os parâmetros declarados são totalmente preservados.

Com base nos resultados das medições de tensão nos coletores T15, T18, podemos concluir que a corrente de controle através do optoacoplador é suficiente. Se T15, T18 estiverem quase saturados (as tensões em seus coletores diferem das tensões de alimentação em menos de 10 V), será necessário reduzir as classificações de R51, R56 em cerca de uma vez e meia e medir novamente. A situação com as tensões deve mudar, mas a corrente quiescente deve permanecer a mesma. O caso ideal é quando as tensões nos coletores T15, T18 são iguais a aproximadamente metade das tensões de alimentação, mas um desvio da alimentação de 10-15V é suficiente, esta é uma reserva necessária para controlar o optoacoplador em um; sinal de música e uma carga real. Os resistores R51, R56 podem aquecer até 40-50*C, isso é normal.

A potência instantânea no caso mais grave - com tensão de saída próxima de zero - não ultrapassa 125-130 W por transistor (de acordo com as condições técnicas é permitido até 150 W) e atua quase instantaneamente, o que não deve levar a qualquer consequências.

A atuação da trava pode ser determinada subjetivamente por uma diminuição acentuada na potência de saída e um som “sujo” característico, ou seja, haverá um som altamente distorcido nos alto-falantes.

4. Pré-amplificador e sua fonte de alimentação

Material PU de alta qualidade:

Serve para correção de timbre e compensação de volume ao ajustar o volume. Pode ser usado para conectar fones de ouvido.

O comprovado Matyushkin TB foi usado como bloco de tom. Possui ajuste de baixa frequência de 4 estágios e ajuste suave de alta frequência, e sua resposta de frequência corresponde bem à percepção auditiva em qualquer caso, a ponte clássica TB (que também pode ser usada) é avaliada como inferior pelos ouvintes; O relé permite, se necessário, desabilitar qualquer correção de frequência no caminho; o nível do sinal de saída é ajustado por um resistor de corte para equalizar o ganho na frequência de 1000 Hz no modo TB e em bypass.

Características de projeto:

Kg na faixa de frequência de 20 Hz a 20 kHz - menos de 0,001% (valor típico de cerca de 0,0005%)

O amplificador não possui o transistor térmico usual, como outros ULFs com EA da waso. Você não será capaz de girar o multivolta para definir a corrente quiescente; ela simplesmente não existe. Configurar o EA requer um certo nível de compreensão de “o que e como fazer”, e mesmo com boas formação teórica Leitura obrigatória do FAQ (veja o final da página) sobre configuração antes da iluminação. Assim, o número de perguntas repetitivas no tópico será reduzido significativamente.
Enquanto o EA-2012 estava sendo transformado no EA-2014, elementos foram adicionados ou removidos do circuito e não prestaram atenção especial aos números de série. Para restaurar a ordem - padronizando a marcação do circuito e eliminando em alguns pontos a inconsistência entre os números de série dos elementos nas placas e o circuito do primeiro post, foi aberto o tópico “Continuação EA-2014”.

As placas para este esquema são feitas:

Além de atualizar as marcações, para diminuir a possibilidade de formação de loops de terra na montagem do ULF, fiz alterações na fiação GND. O GND1 próximo ao terminal de saída é conectado ao GND1 (terra de entrada) com um laço de fios.

Porque Há um circuito Zobel na placa de proteção CA, então não dupliquei o ULF na placa. Observe que ao configurar Necessariamente pendure uma corrente sobre um dossel, por exemplo, como na foto.

Um pouco sobre a configuração. O par de transistores de estágio de saída mais econômico (doravante denominado VC) fabricado pela TOSHIBA 2SA1943 / 2SC5200. Os transistores da SANKEN ou ONS (Motorola) custarão mais, mas para compensar os custos são apontados como mais musicais em comparação com os TOSHIBA. Caros e, portanto, não tão usados, os microcircuitos LM318H / LM118H da Thomson ou NSC em uma caixa de metal, montados pela V2014EA, são colocados em primeiro lugar. Muito boas críticas sobre m/s LT318AN (Linear), em estrutura o LT é o mesmo LM, mas a empresa Linear é lembrada (foram compradas pela TI) pelos produtos de alta qualidade, principalmente para amplificadores. Parece que m/s com o mesmo nome, mas de fabricantes diferentes, deveriam funcionar da mesma forma ou pelo menos de perto, a estrutura interna é a mesma. Mas a prática tem mostrado que no V2014EA, e em outros ULFs, não é recomendado usar o LM318 da TI, o som é abafado, mas no UTC não vale a pena, não há som e a excitação é difícil de “tratar” . O LME49710NA NSC (TI) em caixa de plástico e especialmente o LME49710HA em metal TO-99 tiveram um bom desempenho. Uma caixa de metal é mais cara, às vezes várias vezes mais, mas quem já havia montado com “plástico”, confiante “bom, é ainda melhor no som, só isso, o limite”, observou “só não esperavam tal aumento de transparência, leveza, transmissão de nuances” com m/s em metal. Tentamos o LME49990MA, ele está disponível apenas no pacote SO8, aparentemente quem teve sorte no lote m/s. Alguém escreveu “Eu configurei os modos e estou gostando”, enquanto outros escreveram “Estou tendo problemas para escolher a correção”. Em geral, o m/s mostrou-se um tanto “caprichoso” e não estava pronto para funcionar com nenhum conjunto de transistores da ONU-e.

Uma coisa pode ser dita sobre o uso de eletrólitos: tudo é o mais “de bolso” possível. Para opção de orçamento Samwha é bastante adequado

Cerâmicas de alta tensão são usadas na correção. As cerâmicas de alta tensão possuem placas grossas, o que garante evitar o efeito piezoelétrico. Eu recomendo experimentar a cerâmica doméstica K10-43A. Vamos começar listando as vantagens: eles consistem em dois chips, um com TKE positivo e outro com TKE negativo (mudança de capacitância com mudança de temperatura), ou seja, A mudança na capacitância em um chip é compensada pelo outro. Todos os K10-43A NP0 1% e OS (especialmente estáveis), enquanto o corpo é feito de plástico, ou seja, resistente à vibração. K10-47A também possui bons parâmetros; todos os capacitores de pico são classificados em uma tensão de 250 - 500V, ou seja, As placas cerâmicas são espessas, o efeito piezoelétrico é eliminado.

Alguns pontos técnicos de montagem utilizando o exemplo do uso dos microcircuitos LM318N e OPA134-x:

Gostaria de chamar a atenção para dois pontos: 1. O LM318N possui correção C5, e o OPA134 possui Rcor - C5. Portanto, na placa está previsto, dependendo do tipo de m/s, configurar C ou RC, nos casos em que apenas C estiver na correção, então configurar R no jumper 1206-0. Veja a foto:

2. Isso é equilibrar o microcircuito, definindo “0” na saída ULF usando um trimmer multivoltas. Nas fotos vemos que o LM318 está balanceado nas pernas 1 e 5, a perna do meio da joint venture vai para a fonte de alimentação positiva, e o OPA134s está balanceado nas pernas 1 e 8, a perna do meio também vai para a fonte de alimentação positiva fornecer. Dependendo do tipo de m/s, é possível ligar o balanceamento SP na escolha de 1 e 5 ou 1 e 8, para isso basta curto-circuitar os pads necessários com uma gota de estanho; Veja a foto:

Não pensei que haveria problemas com a instalação do R66, R67. Os valores recomendados pelo autor para instalação estão na faixa 0R3 - 0R43. Para reduzir o tamanho da PCB, usei resistores de chip 2512 montados na parte inferior. Normalmente o 2512-1R é soldado em 3 peças. em paralelo 1R/3= aproximadamente 0R333. E aqui está uma pergunta inesperada: “por que existem quatro lugares para 2.512 fichas?” E se 2512-1R não estiver disponível, acabamos no planeta Terra..., então pegamos 2512-1R2 - 2512-1R6 e soldamos quatro peças em paralelo. Está claro agora)?

Instalação da camada superior:

Instalação da camada inferior:

Arquivo de diagramas, montagens e perfurações. Existem “conflitos” entre a impressora e o pdf - trata-se de um arquivo no arquivo “drill”, não imprime 1:1. Controle com uma régua ou coloque o quadro na folha impressa. O tamanho do PP é 198,12 x 66,55 mm (dimensões “curvas”, pois a grade elétrica é em polegadas). O PP foi especialmente estreito, a largura mínima pontos extremos transistores VK instalados de 85 mm - isso permite colocar o ULF em caixas do tipo Amphiton (100 mm de altura).

Arquivo de descrições de operação e configurações da linha ULF EA da waso.

Montagem sob encomenda:
Se depurar este ULF for difícil para alguém, mas você realmente quiser ouvir, então em relação à montagem, você pode entrar em contato Spiridonov(Vyacheslav).

Placas ULF V2014EA montadas:

Placa de alimentação para dual mono, eletrólitos d=30mm:

Placa de alimentação para quem deseja aumentar a capacidade do filtro com alimentação separada da UN-a e do estágio de saída (VC), eletrólitos d até 25mm:

Com fonte de alimentação de dois níveis, para quem deseja que o VT27/28 seja alimentado através de filtro, veja “cortar/conectar” usando o exemplo do braço positivo, as mesmas manipulações com o braço negativo:

Para fonte de alimentação de nível único, conecte com um jumper (solda por queda). Mas para que o VT27/28 seja alimentado através de filtro, veja as recomendações acima:

No segundo as revisões do PP V2014EA corrigiram imprecisões na fiação, eliminando a necessidade de cortar trilhos. Conforme planejado anteriormente, a fonte de alimentação ULF pode ser de um ou dois níveis. Com uma fonte de alimentação de nível único, você precisa pingar estanho nas almofadas de contato (veja as setas), ou seja, restaurar os condutores nos braços de alimentação +/-U com alimentação de dois níveis, isso não é necessário. Em ambas as opções, a alimentação da ONU passa estritamente pelo filtro RC.

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