Dom
Staklene fasade
P 3.2 1 koeficijent termičke uniformnosti. Proračun koeficijenta toplinske homogenosti r po formuli (11). Opis dizajna zidne ograde

P 3.2 1 koeficijent termičke uniformnosti. Proračun koeficijenta toplinske homogenosti r po formuli (11). Opis dizajna zidne ograde

Bez izuzetka, svi zidovi i obloge (i druge vrste ogradnih konstrukcija zgrada i objekata) ne mogu se nazvati izotermnim. Drugim riječima, raspodjela temperaturnog polja preko poprečnog presjeka okomitog na tok topline u konstrukciji ne predstavlja konstantnu vrijednost, zbog prisustva svih vrsta toplotnih inkluzija (tzv. „mostovi hladnoće“). ), koji su gotovo uvijek prisutni u ovom ili onom obliku u strukturi ograde. Ojačane čelične ili kompozitne šipke u vezivanju obloženog zida mogu djelovati kao inkluzije koje provode toplinu nosive konstrukcije, cementno-pješčani malter ili ljepilo za zidanje, pričvršćivači za termoizolacijske materijale, uglove i spojeve stropova i obloga. Zbog toga je prihvaćen koncept kao što je smanjeni otpor prenosa toplote ograde R req, što je vrednost jednaka prosečnim termičkim karakteristikama kombinovane (po sastavu neujednačene) strukture, toplotni tok u kome je pod konstantnog vremenskog režima, ne izgleda jednodimenzionalno duž okomitog presjeka strukture.

Dakle, R req je jednak otporu prijenosa topline jednoslojne ograde iste jedinične površine, koja prenosi isti toplinski tok kao u stvarnoj konstrukciji s istim temperaturnim gradijentom između unutrašnje i vanjske površine ograde. Ako zanemarimo utjecaj gornjih toplinskih provodnih inkluzija ili, kao što smo već rekli, "mostova hladnoće" u dizajnu ograde, tada se njegove karakteristike zaštite od topline mogu zgodno prikazati korištenjem koncepta uvjetnog otpora prijenosa topline. Nakon što smo definisali pojmove kao što su uslovni i smanjeni otpor, možemo uvesti definiciju koeficijenta toplotne uniformnosti ršto je omjer smanjenog otpora prijenosa topline i uvjetnog otpora prijenosa topline. dakle, r zavisi od karakteristika materijala i debljine slojeva koji čine ogradnu strukturu, kao i od prisustva samih inkluzija koje provode toplotu. Brojčana vrijednost koeficijenta r ​​ocjenjuje koliko se učinkovito koriste termoizolacijska svojstva izolacije u ogradnoj konstrukciji i utjecaj prisustva termoizolacijskih inkluzija na to. Na osnovu odluke o dizajnu ograde, vrijednost koeficijenta toplinske uniformnosti varira od 0,5 do 0,98. Ako je jednak 1, to znači da zapravo nema toplinskih provodnih inkluzija, a efikasnost sloja termoizolacijskog materijala je maksimalno iskorištena.

Određivanje koeficijenta toplotne homogenosti ogradnih konstrukcija.

Vrijednost koeficijenta r mora se odrediti primjenom prilično radno intenzivnih proračuna korištenjem metode temperaturnih polja ili provođenjem mjerenja toplinske provodljivosti na osnovu eksperimenta. Konkretno, koeficijent termičke homogenosti je r može se izračunati i prema uputstvima sadržanim u SP 23-101-2004 “Projekt toplinske zaštite zgrada”. U praksi je dovoljno uzeti vrijednost koeficijenta za . Ako, unatoč koeficijentu toplinske homogenosti usvojenom prema regulatornim dokumentima, dizajn ograde i dalje nije u skladu s važećim standardima, tada se koeficijent može povećati potvrdom njegovih primijenjenih vrijednosti proračunom.

U slučaju da proračunati dizajn ograde ne ispunjava zahtjeve regulatorni dokumenti zahtjevi za koeficijentom toplinske uniformnosti, korištenje takvog dizajna podliježe reviziji. Ovdje je moguće razne opcije, kao što su zamjena vrsta i vrsta materijala koji se koriste u ogradi, smanjenje debljine fuga u zidu, zamjena spojne čelične armature kompozitnom, promjena veličine blokova za zidanje.

Uzimajući u obzir koeficijent pri proračunu zidanja.

Ako se u izgradnji ograda koristi zidanje od celularnog betona, ekspandiranog glinenog betona i polistirenskih blokova, treba uzeti u obzir cementno-pješčane ili ljepljive spojeve zidanja. To je prvenstveno zbog činjenice da se za zidanje u SP 23-10-2004, pri termičkom proračunu ograda pri određivanju smanjene vrijednosti otpora prijenosa topline, moraju uzeti u obzir vrijednosti toplinske provodljivosti materijala uzimajući u obzir prisutnost šavova. . U SP 23-101-2004 u Dodatku D za materijale kao što su ćelijski beton, beton od ekspandirane gline, polistirenski beton, itd. Prikazane su termičke karakteristike čvrstih materijala. To je zbog činjenice da, zapravo, šavovi u zidu imaju mnogo veću toplinsku provodljivost od samog zidanog materijala. Za ispravne ogradne konstrukcije od gore navedenih materijala potrebno je unijeti i koeficijent toplinske uniformnosti.

Slika H.1 - Dijagrami toplotno provodnih inkluzija u ograđenim strukturama

H.1 IZRAČUN KOEFICIJENTA TERMIČKE HOMOGENENOSTI PO FORMULI (12)

OVOG KODEKSA PRAVILA

Tabela H.1 - Određivanje koeficijenta

Koeficijent pri (Slika H.1)

Napomena - Oznake su usvojene prema slici H.1.

Primjer izračuna

Odredite smanjeni otpor prijenosa topline panela s efikasnom izolacijom (ekspandirani polistiren) i čeličnom oblogom industrijske zgrade.

Početni podaci

Dimenzije panela 6x2 m Strukturne i termičke karakteristike panela:

debljina čelične obloge 0,001 m, koeficijent toplinske provodljivosti ;

debljina izolacije od polistirenske pjene 0,2 m, koeficijent toplinske provodljivosti .

Uvlačenje lisnog materijala duž proširenih strana panela dovodi do formiranja toplotno provodne inkluzije tipa IIb (slika H.1), širine = 0,002 m.

Procedura izračunavanja

Otpor prijenosa topline dalje od prekidača i duž prekidača koji provodi toplinu:

Vrijednost bezdimenzionalnog parametra toplovodne inkluzije prema tabeli N.2

0,002·58/(0,2·0,04)=14,5.

Tabela N.2 - Određivanje koeficijenta

#G0 Dijagram priključka koji provode toplinu prema slici H.1

Vrijednosti koeficijenta pri (prema slici H.1

Koristeći tabelu N.2, interpolacijom određujemo vrijednost

0,43+[(0,665-0,43)4,5]/10=0,536.

Koeficijent , prema formuli (13)

Koeficijent termičke uniformnosti panela prema formuli (12)

Smanjeni otpor prijenosa topline prema formuli (11)

H.2 PRORAČUN KOEFICIJENTA TERMIČKE HOMOGENENOSTI PO FORMULI (14)

OVOG KODEKSA PRAVILA

Primjer izračuna

Odrediti smanjeni otpor prijenosa topline jednomodulnog troslojnog armiranobetonskog panela sa fleksibilnim vezama na prozorski otvor velike stambene zgrade serije III-133.

Početni podaci

Panel debljine 300 mm sadrži vanjski i unutrašnji armiranobetonski sloj, koji su međusobno povezani sa dvije vješalice (u stupovima), potporom koji se nalazi u donjoj zoni prozorske daske i odstojnicima: 10 na horizontalnim spojevima i 2 u području nagiba prozora (slika br. 2).

1 - odstojnici; 2 - petlja; 3 - privjesci;

4 - betonska zadebljanja (=75 mm unutrašnjeg armiranog betonskog sloja); 5 - podupirač

Slika H.2 - Konstrukcija troslojne ploče sa fleksibilnim priključcima

U #M12293 0 1200037434 4120950664 4294967273 80 2997211231 403162211 2325910542 403162211 2520S tabele parametara prikazuje H.

U području vješalica i šarki, unutrašnji betonski sloj ima zadebljanja koja zamjenjuju dio izolacijskog sloja.

Procedura izračunavanja

Dizajn ograde sadrži sljedeće toplinske vodljive inkluzije: horizontalne i vertikalne spojeve, prozorske kosine, zadebljanje unutrašnjeg armiranobetonskog sloja i fleksibilne veze (ovjese, podupirači, podupirači).

Da bismo odredili koeficijent uticaja pojedinačnih toplovodnih inkluzija, prvo izračunavamo toplotni otpor pojedinih delova panela koristeći formulu (7):

u zoni zadebljanja unutrašnjeg armiranobetonskog sloja

duž horizontalnog spoja

duž vertikalnog spoja

toplinska otpornost ploče daleko od inkluzija koje provode toplinu

Uvjetna otpornost na prijenos topline dalje od inkluzija koje provode toplinu

Budući da panel ima vertikalnu os simetrije, za polovinu panela određuju se sljedeće vrijednosti.

Odredimo površinu polovine panela bez uzimanja u obzir otvora prozora

Debljina panela =0,3 m.

Odredimo površinu utjecajnih zona i koeficijent za svako uključivanje panela koji provodi toplinu:

za horizontalni spoj

2,95/3,295=0,895.

Prema tabeli N.3 =0,1. Područje uticajne zone prema formuli (15)

;

za vertikalni spoj

Tabela H.3 - Određivanje koeficijenta uticaja

#G0Vrsta priključka koji provodi toplotu

Faktor uticaja

Bez susjednih unutrašnjih ograda

Sa susjednim unutrašnjim ogradama

Bez rebara

Sa debljinom rebara, mm

Prozorske kosine

Bez rebara

Sa debljinom rebara, mm:

Fleksibilne veze prečnika, mm:

Bilješke

1 U tabeli su prikazani - toplinski otpori, odnosno, panela izvan toplotno provodne inkluzije, spoj, zadebljanje unutrašnjeg armiranobetonskog sloja, određene po formuli (8 - udaljenosti, m, od uzdužne ose prozorskog okvira); do njegovog ruba i do unutrašnje površine panela.

2 Međuvrijednosti treba odrediti interpolacijom.

Prema tabeli N.3 =0,375. Područje uticajne zone prema formuli (15)

;

Za prozorske kosine na = 0,065 m i = 0,18 m, prema tabeli N.3 = 0,374. Područje zone utjecaja polovice otvora prozora, uzimajući u obzir kutne dijelove, određuje se formulom (16)

za betonska zadebljanja unutrašnjeg armiranobetonskog sloja u području ovjesa i šarki na =1,546/3,295=0,469 prema tabeli M.3*=0,78. Ukupna površina zone utjecaja ovjesa i zadebljanja šarki nalazi se pomoću formule (17)

za suspenziju (prečnik šipke 8 mm) prema tabeli N.3 = 0,16, površina uticajne zone prema formuli (17)

za podupirač (prečnik šipke 8 mm) prema tabeli N.3 = 0,16, prema formuli (17)

za odstojnike (prečnik šipke 4 mm) prema tabeli N.3 =0,05.

Prilikom određivanja ukupne površine uticaja pet odstojnika, treba uzeti u obzir da je širina zone uticaja sa strane fuge ograničena ivicom panela i iznosi 0,09 m (18)

Izračunajmo koristeći formulu (14)

Smanjeni otpor prijenosa topline panela određuje se formulom (11)

Tabela H.4

#G0Materijal sloja

Debljina sloja, mm

Daleko od inkluzija

u području ovjesa i šarki

horizontalni spoj

vertikalni spoj

Vanjski armiranobetonski sloj

Toplotnoizolacijski sloj - polistirenska pjena

Podloge od mineralne vune

Unutrašnji armiranobetonski sloj

DODATAK P

Primjer izračuna

Odrediti smanjeni otpor prijenosa topline R 0 r jednomodulnog troslojnog armirano-betonskog panela sa fleksibilnim priključcima na prozorski otvor velike stambene zgrade serije III-133.

Tabela I.3 - Određivanje koeficijenta uticaja f i

Vrsta toplotno provodne inkluzije Faktor utjecaja f i
Zglobovi Bez susjednih unutrašnjih ograda Sa susjednim unutrašnjim ogradama
Bez rebara Sa debljinom rebara, mm:
Rcm/Rkcon:
1 ili više - - 0,07 0,12
0,9 - 0,1 0,14 0,17
0,8 0,01 0,13 0,17 0,19
0,7 0,02 0,2 0,24 0,26
0,6 0,03 0,27 0,31 0,34
0,5 0,04 0,33 0,38 0,41
0,4 0,05 0,39 0,45 0,48
0,3 0,06 0,45 0,52 0,55
Prozorske kosine Bez rebara Sa debljinom rebara, mm:
d"F/d"w:
0,2 0,45 0,58 0.67
0,3 0,41 0,54 0,62
0,4 0,35 0,47 0,55
0,5 0,29 0,41 0,48
0,6 0,23 0,34 0,41
0,7 0,17 0,28 0,35
0,8 0,11 0,21 0,28
Zadebljanje unutrašnjeg armiranobetonskog sloja
R y /R k con:
0,9 0,02 - -
0,8 0,12 - -
0,7 0,28 - -
0,6 0,51 - -
0,5 0,78 - -
Fleksibilne veze prečnika, mm:
0,05 - -
0,1 - -
0,16 - -
0,21 - -
0,25 - -
0,33 - -
0,43 - -
0,54 - -
0,67 - -
Napomene 1. U tabeli su prikazani R k con , R cm , R y - toplotni otpori, m 2 × ° C/W, respektivno, paneli izvan toplotno provodne inkluzije, spoj, zadebljanje unutrašnjeg armiranog betonskog sloja, određeno formulom (5); d" F i d" w - udaljenosti, m, od uzdužne ose okvira prozora do njegovog ruba i do unutrašnje površine panela.

2. Međuvrijednosti treba odrediti interpolacijom.

A. Početni podaci

Panel debljine 300 mm sadrži vanjski i unutrašnji armiranobetonski sloj, koji su međusobno povezani sa dvije vješalice (u stupovima), potporom koji se nalazi u donjoj zoni prozorske daske i odstojnicima: 10 na horizontalnim spojevima i 2 u području nagiba prozora (slika I. 1).

U tabeli I.4 prikazani su projektni parametri panela.

U području vješalica i šarki, unutrašnji betonski sloj ima zadebljanja koja zamjenjuju dio izolacijskog sloja.

B. Procedura izračunavanja

Dizajn ograde sadrži sljedeće inkluzije koje provode toplinu; horizontalnih i vertikalnih spojeva, prozorskih kosina, zadebljanja unutrašnjeg armiranobetonskog sloja i fleksibilnih veza (ovjesa, potpornja, potpornja).

Da bismo odredili koeficijent uticaja pojedinačnih toplovodnih inkluzija, prvo ćemo izračunati toplotni otpor pojedinih delova panela koristeći formulu (4):

u zoni zadebljanja unutrašnjeg armiranobetonskog sloja

R y =0,175/2,04+0,06/0,042+0,065/2,04=1,546 m 2 ×°C/W;

duž horizontalnog spoja

R jn g =0,1/2,04+0,135/0,047+0,065/2,04=2,95 m 2 ×°C/W;

1 - odstojnici; 2 - petlja; 3 - privjesci; 4 - betonska zadebljanja (d=75 mm unutrašnjeg armiranobetonskog sloja); 5 - podupirač

Slika I.1- Troslojni dizajn panela sa fleksibilnim priključcima

duž vertikalnog spoja

R jn v =0,175/2,04+0,06/0,047+0,065/2,04=1,394 m 2 ×°C/W;

toplinska otpornost ploče daleko od inkluzija koje provode toplinu

R k con =0,1/2,04+0,135/0,042+0,065/2,04=3,295 m 2 ×°C/W.

Uvjetna otpornost na prijenos topline dalje od inkluzija koje provode toplinu

R 0 con =1/8,7+3,295+1/23=3,453 m 2 ×°C/W.

Budući da panel ima vertikalnu os simetrije, za polovinu panela određuju se sljedeće vrijednosti.

Odredimo površinu polovine panela bez uzimanja u obzir otvora prozora

A 0 =0,5(2,8×2,7-1,48×1,51)=2,66 m2.

Debljina panela d w =0,3 m.

Odredimo površinu uticajnih zona A i i koeficijent f i za svako toplotno provodljivo uključivanje panela:

za horizontalni spoj

R jn g /R k con =2,95/3,295=0,895.

Prema tabeli I.3 f i =0,1. Područje uticajne zone prema formuli (12)

A i =0,3×2×1,25=0,75m2;

za vertikalni spoj

R jn v /R k con =1,394/3,295=0,423.

Prema tabeli I.3 f i =0,375. Područje uticajne zone prema formuli (12)

A i =0,3×2,8=0,84 m 2 ;

za prozorske kosine sa d" F = 0,065 m i d" w = 0,18 m, prema tabeli I.3 f i = 0,374. Područje utjecaja polovice otvora prozora, uzimajući u obzir kutne dijelove, određuje se formulom (13)

A i =0,5=1,069 m 2 ;

za betonska zadebljanja unutrašnjeg armiranobetonskog sloja u zoni suspenzije i šarke na R" y /R k con =1,546/3,295= 0,469, prema tabeli I.3 f i =0,78. Ukupna površina uticajne zone od zadebljanja suspenzije i šarki se nalaze po formuli (14 )

A i =(0,6+2×0,3)(0,47+0,1)+(0,2+0,3+0,1)(0,42+0,3+0,075)=1,161 m 2;

za suspenziju (prečnik šipke 8 mm) prema tabeli I.3 f i =0,16, površina uticajne zone prema formuli (14)

A i =(0,13+0,3+0,14)(0,4+2×0,3)=0,57 m 2 ;

za podupirač (prečnik šipke 8 mm) prema tabeli I.3 f i =0,16, prema formuli (14)

A i =(0,13+0,3)(0,22+0,3+0,09)=0,227 m 2 ;

za odstojnike (prečnik šipke 4 mm) prema tabeli I.3 f i =0,05.

Prilikom određivanja ukupne površine uticajne zone pet odstojnika, treba uzeti u obzir da je širina zone uticaja sa strane fuge ograničena ivicom panela i iznosi 0,09 m prema formuli (14 )

A i =5(0,3+0,3)×(0,3+0,09)=1,17 m2.

Izračunajmo r koristeći formulu (11)

r=1/(1+(0,84×0,375+0,75×0,1+1,069×0,374+1,161×0,78+0,57×0,16+0,227×0,16+

1,17×0,05))=0,71.

Smanjeni otpor prijenosa topline panela određuje se formulom (8)

R 0 r =0,71×3,453=2,45 m 2 ×°C/W.

Proračun koeficijenta toplinske jednoličnosti ogradnih konstrukcija pomoću tabličnih vrijednosti

  1. 1. Proračun koeficijenta toplinske homogenosti r po formuli (2.7)
  2. Tabela B.1
  3. Tabela za određivanje koeficijenta ki
  4. 0,1 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,5 2 2 1,02 1,01 1,01 1,01 1 1 1 1 5 1,16 1,11 1,07 1,05 1,04 1,03 1,02 1,01 10 1,33 1,25 1,15 1,1 1,08 1,06 1,04 1,03 30 1,63 1,47 1,27 1,18 1,14 1,11 1,07 1,05 10 - 40 2,65 2,2 1,77 1,6 1,55 - - - 2 1,02 1,01 1,01 1,01 1,01 1,01 1,01 1 5 1,12 1,08 1,05 1,04 1,03 1,03 1,02 1,01 10 1,18 1,13 1,07 1,05 1,04 1,04 1,03 1,02 30 1,21 1,16 1,1 1,07 1,05 1,04 1,03 1,02 2 1,05 1,04 1,03 1,02 1,01 1,01 1,01 1,01 5 1,28 1,21 1,13 1,09 1,07 1,06 1,04 1,03 10 1,42 1,34 1,22 1,14 1,11 1,09 1,07 1,05 30 1,62 1,49 1,3 1,19 1,14 1,12 1,09 1,06 2 1,06 1,04 1,03 1,02 1,02 1,01 1,01 1,01 5 1,25 1,2 1,14 1,1 1,08 1,07 1,05 1,03 10 1,53 1,42 1,25 1,16 1,12 1,11 1,08 1,05 30 1,85 1,65 1,38 1,24 1,18 1,15 1,11 1,08 2 1,03 1,02 1,02 1,01 1,01 1,01 1 1 5 1,12 1,10 1,07 1,05 1,04 1,03 1,02 1,01 10 1,2 1,16 1,1 1,07 1,06 1,05 1,03 1,02 30 1,28 1,22 1,14 1,09 1,07 1,06 1,04 1,03 5 1,32 1,25 1,17 1,13 1,1 1,08 1,06 1,04 10 1,54 1,42 1,27 1,19 1,14 1,12 1,09 1,06 30 1,79 1,61 1,38 1,26 1,19 1,16 1,12 1,08 2 1,07 1,05 1,04 1,03 1,02 1,02 1,01 1,01 5 1,36 1,28 1,18 1,14 1,11 1,09 1,07 1,05 10 1,64 1,51 1,33 1,23 1,18 1,15 1,11 1,08 30 2,05 1,82 1,5 1,33 1,25 1,21 1,16 1,11
    Dijagram termičke veze λm/λ Koeficijent ki na α/δ
    I
    II
    III na c/δ 0,25
    0,5
    0,75
    IV na c/δ 0,25
    0,5
    0,75

  5. Tabela B.2
  6. Tabela za određivanje koeficijenta ψ
  7. 0,25 0,5 1 2 5 10 20 50 150 0,024 0,041 0,066 0,093 0,121 0,137 0,147 0,155 0,19 - - - 0,09 0,231 0,43 0,665 1,254 2,491 0,25 0,016 0,02 0,023 0,026 0,028 0,029 0,03 0,03 0,031 0,5 0,036 0,054 0,072 0,083 0,096 0,102 0,107 0,109 0,11 0,75 0,044 0,066 0,095 0,122 0,146 0,161 0,168 0,178 0,194 0,25 0,015 0,02 0,024 0,026 0,029 0,031 0,033 0,039 0,048 0,5 0,037 0,056 0,076 0,09 0,103 0,12 0,128 0,136 0,15 0,75 0,041 0,067 0,01 0,13 0,16 0,176 0,188 0,205 0,22
    Dijagram spajanja provodljivih toplina Vrijednosti koeficijenta ψ na αλt / δisol λisol
    I
    IIb
    III na c/δ
    IV na c/δ

    8. Napomena. Oznake i dijagrami se usvajaju prema pril. 5* SNiP II-3-79* (ed. 1998.)

  8. Primjer izračuna
  9. Odredite smanjeni otpor prijenosa topline panela sa efektivnom izolacijom (ekspandirani polistiren) i čeličnom oblogom javne zgrade.
  10. A. Početni podaci
  11. Dimenzije panela 6×2 m. Strukturne i termičke karakteristike panela:
  12. debljina čelične obloge je 0,001 m, koeficijent toplinske provodljivosti λ = 58 W/(m °C), debljina izolacije od polistirenske pjene 0,2 m, koeficijent toplinske vodljivosti 0,04 W/(m °C).
  13. Beading listnog materijala duž proširenih strana panela dovodi do formiranja toplotno provodne inkluzije tipa IIb (Dodatak 5* SNiP II-3-79* (izdanje 1998.)), širine a = 0,002 m.
  14. B. Procedura izračunavanja
  15. Otpor prijenosa topline dalje od Rocon priključka i duž priključka koji provodi toplinu Ro′:
  16. Rocon = 1 / 8,7 + 2(0,001 / 58) + 0,2 / 0,04 + 1 / 23 = 5,16 m2 °C/W;
  17. Ro′ = 1 / 8,7 + (2 0,001 + 0,2) / 58 + 1 / 23 = 0,162 m2 °C.
  18. Vrijednost bezdimenzionalnog parametra toplinske provodljivosti za tabelu. B.2
  19. aλt / δisolλisol = 0002 58 / (0,2 0,04) = 14,5
  20. Prema tabeli B.2 interpolacijom određujemo vrijednost ψ
  21. ψ = 0,43 + [(0,665 - 0,665) 4,5] / 10 = 0,536
  22. Koeficijent ki prema formuli (2.8)
  23. ki = 1 + 0,536 = 52,94
  24. Koeficijent termičke uniformnosti panela prema formuli (2.7)
  25. r = 1 / (0,002 6 52,94) = 0,593
  26. Smanjeni otpor prijenosa topline prema formuli (2.6)
  27. Ror = 0,593 · 5,16 = 3,06 m2 · °C/W.
  28. 2. Proračun koeficijenta termičke homogenosti r po formuli (2.9)
  29. Tabela B.3
  30. Tabela za određivanje koeficijenta uticaja fi
  31. Vrsta toplovodne inkluzije 10 20 Rcm/Rkcon: 1 ili više - 0,07 0,12 0,9 - 0,14 0,17 0,8 0,01 0,17 0,19 0,7 0,02 0,24 0,26 0,6 0,03 0,31 0,34 0,5 0,04 0,38 0,41 0,4 0,05 0,45 0,48 0,3 0,06 0,52 0,55 Prozorske kosine 20 mmδF′ / δw′: 0,2 0,67 0,3 0,62 0,4 0,55 0,5 0,48 0,6 0,41 0,7 0,35 0,8 0,28 Zadebljanje unutrašnjeg armiranobetonskog sloja Ry/Rkcon: 0,9 - 0,8 - 0,7 - 0,6 - 0,5 - Fleksibilne veze prečnika, mm: 4 - 6 - 8 - 10 - 12 - 14 - 16 - 18 - 20 -
    Faktor uticaja fi
    Zglobovi bez susjednih unutrašnjih ograda sa susjednim unutrašnjim ogradama
    bez rebara sa debljinom rebara, mm
    -
    0,1
    0,13
    0,2
    0,27
    0,33
    0,39
    0,45
    bez rebara sa debelim rebrima
    10 mm
    0,45 0,58
    0,41 0,54
    0,35 0,47
    0,29 0,41
    0,23 0,34
    0,17 0,28
    0,11 0,21
    0,02 -
    0,12 -
    0,28 -
    0,51 -
    0,78 -
    0,05 -
    0,1 -
    0,16 -
    0,21 -
    0,25 -
    0,33 -
    0,43 -
    0,54 -
    0,67 -

    32. napomene:
    1. U tabeli su prikazani Rkcon, Rcm, Ry - toplotni otpori, m2 °C/W, respektivno, panela izvan toplotno provodne inkluzije, spoja, zadebljanja unutrašnjeg armiranobetonskog sloja, određeno formulom (2.2); δF′ i δw′ - udaljenosti, m, od uzdužne ose okvira prozora do njegovog ruba i do unutrašnje površine panela.
    2. Međuvrijednosti treba odrediti interpolacijom.

  32. Primjer izračuna
  33. Odrediti smanjeni otpor prijenosa topline Ror jednomodulnog troslojnog armirano-betonskog panela sa fleksibilnim vezama na prozorski otvor velike panelne stambene zgrade serije III.
  34. A. Početni podaci
  35. Panel debljine 300 mm sadrži vanjski i unutrašnji armiranobetonski sloj, koji su međusobno povezani sa dvije vješalice (u stupovima), potporom koji se nalazi u donjoj zoni prozorske daske i odstojnicima: 10 na horizontalnim spojevima i 2 u području nagiba prozora (sl. B .1).
  36. Rice. B.1. Izrada troslojne ploče sa fleksibilnim priključcima
  37. 1 - odstojnici; 2 - petlja; 3 - privjesci; 4 - betonska zadebljanja (δ = 75 mm unutrašnjeg armiranog betonskog sloja); 5 - podupirač
  38. U tabeli B.4 prikazuje projektne parametre panela.
  39. U području vješalica i šarki, unutrašnji betonski sloj ima zadebljanja koja zamjenjuju dio izolacijskog sloja.
  40. Tabela B.4
  41. B. Procedura izračunavanja
  42. Dizajn ograde sadrži sljedeće toplinske vodljive inkluzije: horizontalne i vertikalne spojeve, prozorske kosine, zadebljanje unutrašnjeg armiranobetonskog sloja i fleksibilne veze (ovjese, podupirači, podupirači).
  43. Da bismo odredili koeficijent utjecaja pojedinačnih inkluzija koje provode toplinu, prvo izračunavamo toplinski otpor pojedinih dijelova panela koristeći formulu (2.2):
  44. u zoni zadebljanja unutrašnjeg armiranobetonskog sloja
  45. Ry = 0,175 / 2,04 + 0,06 / 0,042 + 0,065 / 2,04 = 1,546 m2 °C/W;
  46. duž horizontalnog spoja
  47. Rjng = 0,1 / 2,04 + 0,135 / 0,047 + 0,065 / 2,04 = 2,95 m2 °C/W;
  48. duž vertikalnog spoja
  49. Rjnv = 0,175 / 2,04 + 0,06 / 0,047 + 0,065 / 2,04 = 1,394 m2 °C/W;
  50. toplinska otpornost ploče daleko od inkluzija koje provode toplinu
  51. Rkcon = 0,1 / 2,04 + 0,135 / 0,042 + 0,065 / 2,04 = 3,295 m2 °C/W.
  52. Uvjetna otpornost na prijenos topline dalje od inkluzija koje provode toplinu
  53. Rocon = 1 / 8,7 + 3,295 + 1 / 23 = 3,453 m2 °C/W.
  54. Budući da panel ima vertikalnu os simetrije, za polovinu panela određujemo sljedeće vrijednosti:
  55. Odredimo površinu polovine panela bez uzimanja u obzir otvora prozora
  56. Ao = 0,5 · (2,8 · 2,7 - 1,48 · 1,51) = 2,66 m2.
  57. Debljina panela δw = 0,3 m.
  58. Odredimo površinu uticajnih zona Ai i koeficijent fi za svako toplotno vodljivo uključivanje panela:
  59. za horizontalni spoj
  60. Rjng / Rkcon = 2,95 / 3,295 = 0,895
  61. Prema tabeli B.3 fi = 0,1. Područje uticajne zone prema formuli (2.10)
  62. Ai = 0,3 2 1,25 = 0,75 m2;
  63. za vertikalni spoj
  64. Rjnv / Rkcon = 1,394 / 3,295 = 0,423
  65. Prema tabeli B.3 fi = 0,375. Područje uticajne zone prema formuli (2.10)
  66. Ai = 0,3 · 2,8 = 0,84 m2.
  67. za nagib prozora pri δF′ = 0,065 m i δw′ = 0,18 m, prema tabeli. B.3 fi = 0,374. Područje utjecaja polovice otvora prozora, uzimajući u obzir kutne dijelove, određuje se formulom (2.11)
  68. Ai = 0,5 = 1,069 m2;
  69. za betonska zadebljanja unutrašnjeg armiranobetonskog sloja u području ovjesa i šarki na Ry′ / Rkcon = 1,546 / 3,295 = 0,469, prema tabeli. B.3 fi = 0,78. Ukupna površina zone utjecaja zadebljanja ovjesa i šarke nalazi se pomoću formule (2.12)
  70. Ai = (0,6 + 2 0,3)(0,47 + 0,1) + (0,2 + 0,3 + 0,1)(0,42 + 0,3 + 0,075) = 1,161 m2 ;
  71. za ovjes (prečnik šipke 8 mm) prema tabeli. G.3 fi = 0,16, oblast uticaja prema formuli (2.12)
  72. Ai = (0,13 + 0,3 + 0,14)(0,4 + 2 0,3) = 0,57 m2;
  73. za podupirač (prečnik šipke 8 mm) prema tabeli. B.3 fi = 0,16, prema formuli (2.12)
  74. Ai = (0,13 + 0,3)(0,22 + 0,3 + 0,09) = 0,227 m2.
  75. za odstojnike (prečnik šipke 4 mm) prema tabeli. B.3 fi = 0,05.
  76. Prilikom određivanja ukupne površine uticaja pet odstojnika, treba uzeti u obzir da je širina zone uticaja sa strane fuge ograničena ivicom panela i iznosi 0,09 m (2.13):
  77. Ai = 5(0,3 + 0,3)(0,3 + 0,09) = 1,17 m2.
  78. Izračunajmo r koristeći formulu (2.9)
  79. r = 1 / (1 + (0,84 0,375 + 0,75 0,1 + 1,069 0,374 + 1,161 0,78 + 0,57 0,16 + 0,227 0,16 + 1,17 · 0,01)) = 0,7
  80. Smanjeni otpor prijenosa topline panela određuje se formulom (2.6)
  81. Ror = 0,71 · 3,453 = 2,45 m2 · °C/W.
Sekcije